40m预应力混凝土T梁计算报告规范标准：公桥规JTGD60-2004公桥规JTGD62-20042009年2月2日一）预制梁自重a.按跨中截面计算主梁的恒载集度g(1)=0.7987×25=19.97KN/mb.由于马蹄提高形成四个横置的三棱柱，折算成恒载集度为：g(2)=4×（0.79-0.31）×4.37×0.09×25/39.94=0.47KN/mc.由于腹板加厚所增加的重量折算成恒载集度为：g(3)=2×（1.1014-0.7859）×(0.47+1.05)×25/39.94=0.6KN/md.主梁中横隔梁的体积:g(4)=0.8384×0.25×25×2×9/39.94=2.34KN/Me.预制梁恒载集度为:g1=19.97+0.47+0.6+2.34=23.38KN/m二）现浇段自重a.现浇接头恒载集度为:g2=0.25×(0.07+0.07)×2×9×25/39.94+0.2×2×0.15×25=1.9KN/m三）二期恒载a.铺装层恒载集度为:8cm混凝土铺装：0.08×9×25=18KN/m5cm沥青混凝土铺装：0.05×9×23=10.35KN/m若将桥面铺装分摊给五片主梁，则g(6)=(10.35+18)/5=5.67KN/mb.防撞栏恒载集度为:g(7)=0.5×25/10=1.25KN/mc.中梁二期恒载集度：g3=1.25+5.67=6.92KN/m（三）恒载内力如图1-2所示，设X为计算截面距左支座距离，并令α=X/L图1-2主梁弯矩和剪力的计算公式分别为：M=0.5×α×（1-α）Lg;Q=0.5×(1-2α)Lg恒载内力计算见表1-3中梁恒载内力1-3跨中α=0.5四分点α=0.25变化点α=0.13897支点α=0.0预制梁自重弯矩KN/m4445.12253333.84192127.566120剪力KN0227.955329.194375455.91现浇段自重弯矩KN/m361.2375270.92813172.8988720剪力KN018.52526.75232337.05二期恒载弯矩KN/m1315.665986.74875629.7158920剪力KN067.4797.4347764134.94∑弯矩KN/m5852.04754389.03562800.961730剪力KN0312.2925450.987845624.585二.活载内力计算冲击系数和车道折减系数按“规范”4.3.2.5，对本设计而言f=π×/2L=π=2.005HZ所以，μ=0.1767×lnf-0.0157=0.11,冲击系数（1+μ）=1.11按“规范”4.3.2.4，当车道多于两车道时，需进行车道折减，本设计按两车道设计，所以计算荷载内力时不需进行车道折减。计算主梁的荷载横向分布系数m1.计算几何特性(1)主梁抗弯惯矩I=0.4482m主梁的比拟单宽抗弯惯矩:J==0.4482/2.0=0.2241m/m(2)横隔梁抗弯惯矩l=4×b=4×2.0=8.0mc/l=2.3/8.0=0.288查表c/l=0.288时,/c=0.65得:=2.3×0.65=1.5m求横隔梁截面重心位置a==0.49m故横隔梁的抗弯惯矩为:I=2×1.5×0.15/12+2×1.5×0.15×(0.49-0.075)+0.25×1.8/12+0.28×1.8×(0.9-0.49)=0.2846m横隔梁比拟单宽抗弯惯矩:J=I/a=0.2846/4.85=58.6×10m/m(3)主梁与横隔梁的抗扭惯矩对于主梁梁肋:主梁翼板的平均厚度h=0.16cmb/t=1.84/0.24=7.6查表得c=0.305I=cbt=0.305×1.82×0.24=7.6×10m对于横隔梁梁肋:b/t=（1.8-0.15）/0.25=6.6查表得c=0.301I=cbt=0.301×1.65×0.25=7.76×10m最后得J+J=++=1.9×10+3.88×10+3.8×10=9.58×10m/m2.计算参数===0.179==0.0179则=0.143.计算各主梁横向影响线坐标已知=0.172,从G-M法图表中可查得系数K和K的值,如表1-4用内插法求实际梁位处的K和K值.对于1号梁:K=K+(K-K)×=0.2K+0.8K对于2号梁:K=K+(K-K)×=0.6K+0.4K对于3号梁:K=K现将1、2、3号梁的横向影响线坐标值列表计算于下梁位荷载位置B3B/4B/2B/400-B/40-B/20-3B/40-B校核K000.960.981