会计学第三章侧压力土压力(yālì)概述一、土压力(yālì)类型2.主动(zhǔdòng)土压力4.三种土压力(yālì)之间的关系四、斜截面的应力(yìnglì)计算莫尔圆（Mohr’scircle）（1）建-坐标系,选定(xuǎndìnɡ)比例尺D应力(yìnglì)圆的应用（Applicationofstress-circle）二、土压力的计算(jìsuàn)1、静止土压力（E0）在填土表面下任意深度z处取出一微元体M，作用的应力（如下图）：二、土压力的计算1、静止土压力（E0）在填土表面下任意深度z处取出一微元体M，作用的应力（如下图）：竖向的土自重应力z=z静止土压力强度0=k0z=k0z式中，k0—静止土压力系数(xìshù)，可近似按k0=1-sin/（/为土的有效内摩擦角）计算；—墙后填土容重，kN/m3。2、主动土压力Ea、被动土压力Ep朗肯土压力理论朗肯土压力理论是根据弹性半空间内的应力状态和土的极限平衡理论而得出的土压力计算方法。基本(jīběn)假定对象为弹性半空间土体填土面无限长不考虑挡土墙及回填土的施工因素挡土墙的墙背竖直（=0）、光滑（f=0）、填土面水平（=0）、无超载墙背与填土之间无摩擦力，因而无剪力，即墙背为主应力面塑性(sùxìng)主动状态当挡土墙离开土体向远离墙背方向移动时，墙后土体M有伸张的趋势，此时单元在水平截面上的法向应力z不变而竖向截面上的法向应x却逐渐减少（↓），直至满足极限平衡条件为止（称为主动朗肯状态），此时x达最低限值a，因此，a是小主应力，而z是大主应力，并且莫尔圆与抗剪强度包线相切。挡土墙土压力演示（图3-2）此时滑动面的方向与大主压力z的作用面（即水平面）成=450+/2塑性(sùxìng)被动状态当挡土墙在外力作用下挤压土体，水平截面上的法向应力z不变，x不断增加（↑），直至满足极限平衡条件（称为被动朗金状态）时x达最大限值p，这时，x=p是大主应力，而z是小主应力，并且莫尔圆与抗剪强度包线相切。挡土墙土压力演示（图3-2）此时滑动面的方向与小主压力z的作用面（即水平面）成=450-/2由土力学的强度理论(lǐlùn)可知，当土体中某点处于极限平衡状态时，大主应力1和小主应力3之间应满足以下关系式：粘性土1=3tg2(450+/2)+2Ctg(450+/2)或3=1tg2(450-/2)-2Ctg(450-/2)无粘性土1=3tg2(450+/2)或3=1tg2(450-/2)土体达主动极限平衡状态时，z=z不变，也即大主应力不变，而水平应力x是小主应力a，即1=z=z、3=a无粘性土a=ztg2(450-/2)或a=zka粘性土a=ztg2(450-/2)-2Ctg(450-/2)ka—主动(zhǔdòng)土压力系数，ka=tg2(450-/2)；—墙后填土的容重，kN/m3，地下水位以下用浮容重；C—填土的内聚力，kN/m2；z—所计算的点离填土面的深度。/粘性土的侧压力分布仅是abc部分实际上墙与土在很小的拉应力作用(zuòyòng)下就会分离，故在计算土压力时可略去不计。a点离填土面的深度常称为临界深度，在填土面无荷载的条件下，可令式为零求得z0值，即：当墙受到外力作用(wàilìzuòyònɡ)而推向土体时，填土中任意一点的竖向应力z=z仍不变，而水平应力x却逐渐增大（↑），直至出现被动朗肯状态，此时，x是最大限值p，因此p是大主应力，也就是被动土压力强度，而z则是小主应力，即3=z=z、1=p挡土墙土压力演示（图3-2）无粘性土：p=ztg2(450+/2)=zkp粘性土：p=z3tg2(450+/2)+2Ctg(450+/2)/无粘性(zhānxìnɡ)土的被动土压力强度p呈三角形分布（如上图）例题(lìtí)1例题(lìtí)2【解答(jiědá)】几种常见情况下土压力(yālì)计算例题(lìtí)分析【解答(jiědá)】第二节、水压力(yālì)和流水压力(yālì)二、流水压力结构(jiégòu)物表面上某点的水压力P=P静+P动瞬时的动水压力P动第三节波浪荷载3、波浪荷载计算（当波高h>0.5m时考虑波浪对构筑物的作用力）波浪的特性；构筑物类型；当地的地形地貌；海底坡度等根据经验确定构筑物的分类（L/=构筑物水平轴线(zhóuxiàn)长度/浪高波长）~P25，表3-1L/0.21.0桩柱墩柱直墙或斜坡直墙(L