本工程框架抗震等级为三级。根据延性框架设计准则，截面设计时，应按照“强柱弱梁”、“强剪弱弯”原则，对内力进行调整。框架梁框架梁正截面设计非抗震设计时，框架梁正截面受弯承载力为：(9-1-1)抗震设计时，框架梁正截面受弯承载力为：(9-1-2)因此，可直接比较竖向荷载作用下弯矩组合值M和水平地震作用下弯矩组合值M乘以抗震承载力调整系数后RE的大小，取较大值作为框架梁截面弯矩设计值。即(9-1-3)比较39和表43中的梁端负弯矩，可知，各跨梁端负弯矩均由水平地震作用控制。故表39中弯矩设计值来源于表43，且为乘以后的值。进行正截面承载力计算时，支座截面按矩形截面计算；跨中截面按T形截面计算。T形截面的翼缘计算宽度应按下列情况的最小值取用。AB跨及CD跨：=7.5/3=2.5m；，故取判别各跨中截面属于哪一类T型截面：一排钢筋取=700－40=660mm，两排钢筋取=700－65=635mm,则该值大于跨中截面弯矩设计值，故各跨跨中截面均属于第一类T形截面。BC跨：=3.0/3=1.0m；=0.3+8.4-0.3=8.4m；;，故取=1m判别各跨中截面属于哪一类T型截面：取=550－40=510mm，则该值大于跨中截面弯矩设计值，故各跨跨中截面均属于第一类T形截面。各层各跨框架梁纵筋配筋计算详见表49及表50。表格49各层各跨框架梁上部纵筋配筋计算层号AB跨BC跨CD跨-MABz-MABy-MBCz-MBCy-MCDz-MCDy4负弯矩M（kN·m）配筋As（）实配钢筋3C203C203C203C203负弯矩M（kN·m）续表49层号AB跨BC跨CD跨-MABz-MABy-MBCz-MBCy-MCDz-MCDy3配筋As（）实配钢筋4C254C254C254C252负弯矩M（kN·m）配筋As（）实配钢筋4C25+2C204C25+2C224C25+2C224C25+2C201负弯矩M（kN·m）-610-610配筋As（）3053056实配钢筋4C25+4C224C25+4C204C25+4C204C25+4C22表格50各层各跨框架梁下部纵筋配筋计算层号AB跨BC跨CD跨MABzMAByMAB中MBCzMBCyMCDzMCDyMCD中4正弯矩M（kN·m）配筋As（mm2）实配钢筋3C203C183C203正弯矩M（kN·m）配筋As（mm2）实配钢筋2C25+1C203C252C25+1C202正弯矩M（kN·m）配筋As（mm2）实配钢筋3C254C25+2C223C251正弯矩M（kN·m）续表501层号AB跨BC跨CD跨MABzMAByMAB中MBCzMBCyMCDzMCDyMCD中配筋As（mm2）实配钢筋4C25+2C204C25+4C204C25+2C20注：1.表中弯矩带“*”者由竖向荷载控制，弯矩设计值均来源于表39。2.表中弯矩不带“*”者均由水平地震作用控制，弯矩设计值来源于表43，且为乘以RE后的值。3.BC跨跨中弯矩较小，表中未列出。9.1.2框架梁斜截面设计按照“强剪弱弯”原则，考虑地震作用组合时的梁剪力设计值应按式（9-1-4）计算，为简化计算，近似按下式确定梁剪力设计值。（9-1-4）也即将表45中的剪力组合值放大1.1倍，作为梁端剪力设计值。1）剪压比验算无地震作用组合时，AB跨及CD跨梁的最大剪力在CD跨首层左端，Vmax=183.62kN；BC跨各层梁的最大剪力在五层右端，Vmax=29.99kN，根据式（9-1-5），有AB跨及CD跨：BC跨：有地震作用组合时，AB跨及CD跨梁的最大剪力在CD跨首层左端，=353.07×1.1=388.38kN；BC跨各层梁的最大剪力在首层右端，=469.48×1.1=516.43kN，各梁跨高比均大于2.5，根据式（9-1-6），有AB跨及CD跨：BC跨：各跨层各层梁剪压比均满足要求。2）箍筋计算为简化计算，先根据“强剪弱弯”的要求，按加密区构造要求设置箍筋，计算其受剪承载能力，然后与最大剪力设计值进行比较，不足者再作调整。加密区箍筋取双肢,8@100，各跨受剪承载能力计算如下：无地震作用组合时，根据(9-1-7)式即:AB跨及CD跨：BC跨：有地震作用组合时，根据公式(9-1-8)AB跨及CD跨：BC跨：即，除BC跨外，各跨各层梁箍筋均满足要求。进一步分析计算可知，BC跨首层及二层需加大箍筋直径，采用双肢,10@100。其余各层仍采用双肢,8@100。AB跨及CD跨非加密区箍筋取双肢,8@200，BC跨全长加密。最小配箍率根据公式(9-1-9)：满足最小配箍率要求。9