一、课题名称660MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算二、内容提要根据给定660MW凝汽式机组全厂原则性热力系统数据，进行汽水平衡计算，辅助计算，加热器进、出水参数计算，得到气态膨胀线上各计算点的参数，并在ｈ-s图上绘出蒸汽的气态膨胀线；后计算高低压加热器、除氧器抽汽系数，额定功率下的汽轮机进汽量D，热0力系统各汽水流量D、G；计算机组的和全厂的热经济性指标，并进jj行反平衡校核计算检查结果。三、设计内容及要求（一）计算题目国产660MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算（设计计算）（二）计算任务1.根据给定热力系统数据，计算气态膨胀线上各计算点的参数，并在ｈ-s图上绘出蒸汽的气态膨胀线；2.计算额定功率下的汽轮机进汽量Do，热力系统各汽水流量D、G；jj3.计算机组的和全厂的热经济性指标；4.绘出全厂原则性热力系统图，并将所计算的全部汽水参数详细标在图中（要求计算机绘图）。（三）计算类型采取常规计算法进行定功率计算（四）热力系统简介某火力发电场二期工程准备上两套660MW燃煤汽轮发电机组，采用一炉一机的单元制配置。其中锅炉为德国BABCOCK公司生产的2208t/h自然循环汽包炉；汽轮机为GE公司的亚临界压力、一次中间再热660MW凝汽式汽轮机。全厂的原则性热力系统如图5-1所示。该系统共有八级不调节抽汽。其中第一、二、三级抽汽分别供三台高压加热器，第五、六、七、八级抽汽分别供四台低压加热器，第四级抽汽作为0.9161Mpa压力除氧器的加热汽源。第一、二、三级高压加热器均安装了内置式蒸汽冷却器，上端差分别为-1.7℃、0℃、-1.7℃。第五～八级低压加热器上端差均为2.8℃。第一、二、三、五、六、七级回热加热器装设疏水冷却器，下端差均为5.5℃。汽轮机的主凝结水由凝结水泵送出，依次流过轴封加热器、4台低压加热器，进入除氧器。然后由气动给水泵升压，经三级高压加热器加热，最终给水温度达到274.8℃，进入锅炉。三台高压加热器的疏水逐级自流至除氧器，第五、六、七级低压加热器的疏水逐级自流至第八级低压加热器；第八级低加的疏水用疏水泵送回本级的主凝结水出口。凝汽器为双压式凝汽器，汽轮机排气压力4.4/5.38kPa。给水泵汽轮机（以下简称小汽机）的汽源为中压缸排汽（第四级抽汽），无回热加热其排汽亦进入凝汽器，设计排汽压力为6.34kPa。锅炉的排污水经一级连续排污利用系统加以回收。扩容器工作压力1.55Mpa，扩容器的疏水引入排污水冷却器，加热补充水后排入地沟。锅炉过热器的减温水（③）取自给水泵出口，设计喷水量为66240kg/h。热力系统的汽水损失计有：全厂汽水损失（○14）33000kg/h、厂用汽（○11）23000kg/h(不回收)、锅炉暖风器用气量为65800kg/h,暖风器汽源（○12）取自第4级抽汽，其疏水仍返回除氧器回收，疏水比焓697kJ/kg。锅炉排污损失0.5%。高压缸门杆漏汽（①和②）分别引入再热热段管道和均压箱SSR，高压缸的轴封漏汽按压力不同，分别引进除氧器（④和⑥）、均压箱（⑤和⑦）。中压缸的轴封漏汽也按压力不同，分别引进除氧器（⑩）和均压箱（⑧和⑨）。从均压箱引出三股蒸汽：一股去第七级低加（○16），一股去轴封加热器SG（○15），一股去凝汽器的热水井。表1-1各辅助汽水、门杆漏汽、轴封漏汽数据漏气点代号①②③④⑤⑥⑦⑧漏气量（kg/h）18243896624029082099323625721369漏气比焓（kJ/kg）3397.23397.2待计算3024.33024.33024.33024.33169漏气点代号⑨⑩○11○12○13○14○15○16漏气量（kg/h）155127852200065800待计算3300012705821漏气比焓（kJ/kg）347334743169.03169.084.13397.2待计算待计算（五）简化条件（1）忽略加热器和抽汽管道的散热损失。（2）忽略凝结水泵的介质焓升。四、设计计算书(一)汽水平衡计算1.全厂补水率αma全厂汽水平衡如图1-3所示，各汽水流量见表1-4。将进、出系统的各流量用相对量α表示。由于计算前的汽轮机进汽量Do为未知，故预选Do=2033689kg/h进行计算，最后校核。αLαpl全厂工质渗漏系数1α=D/D=33000/2033689=0.016227ααLLOb0=1锅炉排污系数αspD=D×0.5%=2208000×0.5%=11040kg/hαblbα2blα=D/D=11040/2030750=0.005429blblOαα