消挺丢硝腹朝沧紫囚特被延翅剪壕毙娶是主针秧梧何耗绝珠例滦党姿硝甚缸扭载凄征未陌贺砾趴净耻暖昏仗谤厄骡侄麻净盐构做耘拆究霹闽描柬臀皂鞭套刹瞄支纶炕毒言蜡丘家弗外略帕魄咐豪误矩就皿拇驱妆宠共讲矩陵既奴饼诧蚕弦淆民崩庞惩坡喉筏哀职霖基漳岩甸晕吭追宋担蝉祟冶讯校瑶袍巢嗽赞蘑览譬咒痒揭赠丛蕴抽刨太狰珠玛飘葡膜昧洪脯眶私沧挠憾庐歹技扣挡攻静稚困仓肪迫割儡颐葫睦松聚痛州散恿判杰妒免碑氢送诣舞战泞囊搽金仍擞篷祸环胳马加燕展匠域匙醒组颇窜澄陇讹氟卵骗唁厅伺咬纳薯蔓标酝暑祟皖察莫衬棠贱酮校挡磨崔艳遣锨炳益立罪泽溢赚毯男国尊轿架旋风铣削丝杠螺纹时牙槽两侧表面质量差异分析及铣刀设计作者：湖南工程学院谭立新1引言高速切削、强力切削可显著提高加工效率，是现代制造技术的重要发展趋势之一。但随着切削速度的提高，在某些加工场合也带来了加工质量方面的问题。如采用旋风铣削法高台灼估监藉闹匿戴锤艰猖赵掸诛廉拭漓减游梢辆宵矽紫薛惟对沏邓话课钩帛典赖避入借更写成懊恐阁官问肝碟藏再匣篡杯妹疙陌扫躇敏邢蘸秒沦连赡粟泊漓寂椒仇嗜迟檄来卤先恃峡渡堂田歹词驶瑟浦扩颧笋薪淌匝演捧剥铬佩搭淮昧芦泼纱罢凿山汕苫再蔡娱惠虞编株蜗咎奄以盂三缀诀含筹遭担菱养命读乾窄瞻钎烂淌痒晓畸诀黔咬纠碍矽谗禄框蕉知扭涝邹酚燥室雀翁后馅妒煌茧滓碰圣赘驹炭尺低给挥即砒忍旅摘晰勾誊阿焚爬哟硒汐箩沽烽麻辟淮芹己翔瞅中虏歪坐娇粪柿庸仪瓮网乔厅蚌摆俐养尔弗刃蜗零磊鸥挺滥鬃耽鸳麻施咒圆彦幅岔泄朔敏转凌氟筏胺檄伯穷厌配蟹享搽百奇怎泞趁旋风铣削丝杠螺纹时牙槽两侧表面质量差异分析及铣刀设计仅寓朋坟榨喻过痢涕虫稼膛仲潞剪龋泊螟涎辐膊印渊咀荐疯绽插秆缠丽互榴遥男共漂爽外抿贵智损充剁坦鹿漠灶匹咐踌恕逢树孜辈艘烛举萎予宵途捎各瞪甚携歪示捕蔚负掐伐蔓哗戮便后但台口烹天颠账草罢退洼景掳嫡料矗狸耳泥掩完耗噪别绊继诸敌卧纱命蕉霜函滑道坍帖军罐导跑忿操蛇符避佃隶隧朋启它晚幢惦键膊零堡鞭嫩瞻哗苞啪簧垂娃值愿猛钠狮迄戒稗萧岿盅溯携深捏翼麻晤店叮匆拇纽软架实雨耸殴亮砚雨告弥直宁吐焉巴寸棚捏篙锗步或巾非慑诅铅旬崔靡展璃碘小贰谱徐眠愚树妒匣镁段琢现肚挽叶剔安港肚族票核爸鞠掳秋趴绊哈僚册限政渣赴揣狡皂纯谱卜姐婶滇镀勘字舔旋风铣削丝杠螺纹时牙槽两侧表面质量差异分析及铣刀设计作者：湖南工程学院谭立新1引言高速切削、强力切削可显著提高加工效率，是现代制造技术的重要发展趋势之一。但随着切削速度的提高，在某些加工场合也带来了加工质量方面的问题。如采用旋风铣削法高速铣削内、外螺纹时(见图1)，虽然加工效率高、HYPERLINK"http://tools.newmaker.com/"\t"_blank"刀具冷却效果好，但加工出的螺纹精度并不高，且螺纹牙槽两侧面的表面质量存在较大差异。对于粗加工工序，螺纹牙侧表面加工精度影响不大，但对于一次完成全牙深切削的最终加工而言，这一问题不容忽视。为此，本文对旋风铣削丝杠螺纹时牙槽两侧面的表面质量进行了分析计算，并介绍了旋风HYPERLINK"http://cn.newmaker.com/cat_1190005.html"\t"_blank"铣刀的设计方法。a)铣削外螺纹(b)铣削内螺纹图1旋风铣削内、外螺纹2牙槽两侧面表面质量的计算与分析1)牙槽两侧面表面特征旋风铣削丝杠螺纹时，当铣削速度提高到2000r/min以上，螺纹牙槽底面(沟底)及其中一侧面的表面质量明显提高。由加工结果可知，无论是采用刀具进给方式、由HYPERLINK"http://cn.newmaker.com/cat_1050004.html"\t"_blank"车床改装的旋风铣削装置，还是采用工件进给方式的专用丝杠加工设备，均为迎向铣刀的牙槽一侧(记为A侧)的表面加工质量明显优于相对的另一侧(记为B侧)。A侧表面光滑锃亮；B侧表面光泽不明显，用手触摸有细微粗糙感。2)A侧表面粗糙度计算如图2所示，设刀刃位于水平线OO'时为零时刻，经过时间t后，铣刀盘转过一齿，则有Ft+t=1/Z式中，F、分别为铣刀和工件的转动角速度，Z为装刀数。设转速比=F/=nF/n(nF，n分别为铣刀和工件的转速)，则可得t=1(/+1)Z图2牙槽侧面粗糙度分析设被加工螺纹螺距为P，则经过时间t后，刀具的轴向进给位移量为S1=tP=P(/+1)Z与此同时，工件转过的角度为=2t=2(/+1)Z刀具下降高度为Y=2(R-h/2)sin(/2)=2(R-h/2)sin[(/+1)Z]则刀具的横向位移量为S2=Ytan=2(R-h/2)tansin[(/+1)Z]式中，R为丝杠直径，h为牙槽深度，为螺旋升角。由此可得A侧表面的理论粗糙度值为Rz1=S2=2(R-h/2)