最新【精品】范文参考文献专业论文石武客专跨郑西下行线大跨度连续梁墩顶临时锚固方案石武客专跨郑西下行线大跨度连续梁墩顶临时锚固方案摘要：针对大跨度连续梁悬灌法施工时，墩顶产生的不平衡力矩，为保证施工作业安全，减少施工成本，石武客专跨郑西下行线连续梁在中墩设计临时支座，并在箱梁及墩身植入精轧螺纹钢筋，以平衡施工中产生的不平衡力矩及承担竖向荷载，确保梁体结构的安全稳定。关键词：大跨度连续梁墩顶锚固方案中图分类号：U448.21+5文献标识码：A1、工程概述石武客专郑西贯通线跨郑西下行线连续梁位于荥阳市东郊，桥址于ZXDK38+043.27处跨郑西客运专线下行线，铁路与线路大里程夹角为162度，采用1-（60m+100m+60m）连续梁跨越，连续梁全长221.5m。上部箱梁采用单箱单室、变高度、变截面箱梁，箱梁顶面宽度12m，底宽6.7m，顶板厚度除梁端附近均为40cm，底板厚度40～120cm，按直线线性变化，腹板厚60～80、80～100cm，按折线变化，全联在端支点、中跨中及中支点处设有横隔板。下部结构采用圆端型变截面实心墩，坡率为1：35，墩顶设计检查用围栏，桩基采用深孔大直径钻孔灌注桩。箱梁采用挂篮法悬臂对称浇注施工。2、墩顶临时锚固施工方案连续梁在施工过程中，墩顶难免会产生不平衡力矩，造成非常严重的安全事故隐患。为保证连续梁施工作业安全，在中墩墩身埋入精轧螺纹钢筋，对连续梁桥墩临时支座进行锚固，以平衡施工产生的不平衡力矩，保证梁体结构的安全稳定，墩顶临时支座锚固如下图所示。考虑到连续梁桥墩墩身达到21米、且连续梁在施工过程中，临时支撑系统需承受大量的各类荷载及其不平衡力矩，要求临时支撑具有承重能力强、稳定性好、易拆除清除等特点，经比较，我们选用C50硫磺砂浆作为临时支座。设计在墩顶纵向中心线两侧各设2座，在临时支座顶面位置加铺2层Φ12@100双向钢筋网片予以局部加强。当边跨合拢后进行体系转换时，拆除临时支座。拆除顺序：先通电将硫磺砂浆熔化后，梁体从临时支座落于正式支座上，然后切割所有的精轧螺纹钢筋。3、悬浇施工中竖向不平衡力矩计算3.1由胀模和缩模引起的不平衡力矩Ｍ１；假定墩中心的左侧各节段缩模3%,右侧胀模3%，各节段的计算参数及结果见下表。注：因梁底按二次抛物线变化，为便于计算，取节段中心位置做为节段重心，结果偏于安全。3.2一端桥面上有风向下吹或一端桥下有风向上吹：查风压表（区域图），郑州近100年的基本风压值为500Pa。500Pa＝50Kg／ｍ２＝0.05ｔ／ｍ２连续梁粱宽12ｍ，伸臂49ｍ，不平衡力矩Ｍ２＝0.05×12×49×49／2＝720.3ｔ.ｍ3.3两伸臂端节段混凝土重量,按相差半个最大不平衡力的节段重量计算(即13号节段的1/2重量):Ｍ３＝134.8958／２×47=6340/2＝3170.1ｔ.ｍ3.4桥面上施工荷载两伸臂端每延米相差100Kg／ｍＭ４＝0.1×49×49／２＝120.1ｔ.ｍ3.5边跨合拢段混凝土灌注边跨合拢时，中跨13号节段前端有挂篮５6ｔ，边跨13a节段前端有吊架２8ｔ，并承载1/2合拢段混凝土重量。Ｍ５＝［（28＋25.492×2.6／2）－５6］×49＝251.8ｔ.ｍ3.6挂篮走行中，在13号节段前端掉挂篮Ｍ６＝56×49＝2744ｔ.ｍ3.7在灌注第13节段混凝土将要完成时挂篮脱落Ｍ７＝（56＋51.883*2.6）×45＝8590.3ｔ.ｍ3.8不平衡力矩的组合组合一计及挂篮脱落的冲击系数2.0,则Ｍ１＋Ｍ４＋Ｍ７＝2993.7＋120.1＋8590.3×2.0＝20294.4ｔ.ｍ组合二计及挂篮走行中掉挂篮的冲击系数1.5,则Ｍ１＋Ｍ４＋Ｍ６＝2993.7＋120.1＋2744×1.5＝8601.8ｔ.ｍ组合三两伸臂端混凝土浇注时．按相差半个最大不平衡力的节段重量计算Ｍ１＋Ｍ４＋Ｍ３＝2993.7＋120.1＋3170.1＝6283.9ｔ.ｍ组合四按边跨合拢段混凝土灌注Ｍ１＋Ｍ４+M5=2993.7＋120.1+251.8=3365.6ｔ.ｍ组合五按风荷载Ｍ１＋Ｍ４+M2=2993.7＋120.1+720.3=3834.1ｔ.ｍ组合一及组合二是不允许的,既不允许掉挂篮及挂篮走行中翻落,为此在挂篮设计、制造、使用过程中必须安全可靠。既挂篮构件中的前吊杆及后锚杆均使用了精轧螺纹钢筋,要特剔加以保护、检查、更换。走道的预埋件要精心施工。以组合三为控制设计临时支撑。4、墩顶锚固力计算墩顶锚固主要考虑如下：1、临时支座仅考虑受压,不受拉，2、精轧螺纹钢筋仅考虑受拉，不受压，以承受竖向荷载及抵抗连续粱悬浇施工时的不平衡力矩。组合三“两伸臂端混凝土浇注时．按相差半个最大