罗家坝中桥30m现浇箱梁现浇箱梁支架计算书一、计算依据1、《公路桥涵施工技术规范》2、《木结构设计规范》3、《钢框胶合板模板技术规程》4、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130—2011）二、计算参数：模板支架搭设高度为5.5m，立杆纵距（顺桥向）l1=90cm，预应力箱梁两端2m加密区及梁端加密区立杆间距为45cm；横桥向立杆间距l2=90cm，立杆步距h=120cm；222面板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm，抗弯强度15.0N/mm，弹性模量6000.0N/mm；栏杆、木脚手板挡板自重标准值为0.17kN/m；22主龙骨采用钢管，次龙骨木方100mm×100mm，剪切强度1.3N/mm，抗弯强度13.0N/mm，2弹性模量9500N/mm；3新浇混凝土自重（包括钢筋）标准值25.5kN/m；施工均布活荷载标准值4.5kN/㎡；43钢管外径48mm，管壁厚度3.5mm，截面惯性矩I=12.19cm，净截面抵抗矩W=5.08cm，2回转半径I=1.58cm，钢材抗压强度设计值为205N/mm；底座可调托撑抗压承载力设计值为40kN；扣件计算折减系数取1.00。三、荷载计算：1、新浇砼自重q132梁端：q1=25.5KN/m×2.1m=53.55KN/m32箱室下：q1=25.5KN/m×0.45m=11.48KN/m32翼缘板下：q1=25.5KN/m×0.5m=12.75KN/m2、施工均布活荷载（包括振捣荷载）q22q2=4.5KN/m3、模板及支撑方木自重q32q3=0.6KN/m四、荷载效应组合计算脚手架及模板支撑架构件强度时的荷载设计值，取其标准值乘以下列相应的分项系数：①永久荷载的分项系数，取1.2；②可变荷载的分项系数，取1.4。计算构件变形（挠度）时的荷载设计值，各类荷载分项系数，均取1.0。由于满堂支架与台身连接接，可不考虑风荷载对支架的影响。立杆稳定计算的荷载效应组合为永久荷载+可变荷载；验算地基承载力的荷载效应组合为永久荷载+施工荷载。五．箱梁支架计算上部结构为1x30m变截面预应力砼简支箱梁。桥台处梁高2.1m，跨中梁高1.8m，采用圆曲线过渡，圆曲线半径303.001m。箱梁顶板宽18m，底板宽12m，悬臂宽2.5m，为单箱三室结构，采用斜腹板。跨中顶、底板厚度25cm，腹板厚50cm。支座附近顶、底板厚度45cm，腹1板厚90cm。支点处设横隔梁，端横隔梁宽1.5m。箱梁采用C50混凝土现浇，左幅箱梁混凝土3数量为898m。钢管采用外径4.8cm，壁厚3.5mm的钢管。支架纵向间距均为0.9米，横向间距，腹板下为0.6m，其余为0.9m；支架步距为1.2m。模板构造纵向为钢管搁于可调托顶上，上面横向搁置7cm×10cm小方木，其上搁置模板。箱梁高隔梁处最高2.1m，箱梁底宽11.77m，顶板18m，顶板厚0.45m，底板厚0.45m，翼缘板前端厚0.2m，根部0.5m，翼板宽2.5m，腹板厚0.45m，根据荷载集度分部情况的分析，腹板处荷载集度最大为最不利位置，故取腹板下杆件进行检算,考虑箱梁浇筑分两次完成，腹板隔梁浇筑高度为1.6m，宽度为0.9m(取最大值)。1.腹板下砼重：230.9m×26KN/m=23.4KN/m2.模板重量22模板重量取0.5KN/m，模板面积2+2+1=5m220.5KN/m×5m=2.5KN/m3.立杆承受的钢管支架自重支架和调平层，钢管Φ48，厚3.5mm，每米重量0.045KN架高6.0m计算，6÷1.2=5层水平杆每根立杆连接的钢管水平层总长度5×0.45×4=9m9m+6m=15m每根立杆承受的钢管支架自重15×0.045=0.675KN4.施工荷载2施工荷载取为3KN/m*1=3kN/m5.腹板下总荷载取荷载安全系数1.2，腹板下总荷载q=0.9*1.6*2.6*1.2+2.5*1.2*0.9+1.86*1.2*0.9+3*1.4*0.9=12.98KN/m假设腹板范围内支架间距为0.9m,腹板重量由6个立杆承担,作用于一个立杆上荷载为:12.98÷6=2.163KN6.支架检算稳定应力计算：长细比λ=L/r支架步距L=1200mm,1/2钢管回转半径r=（I/A）=15.78I为钢管截面惯性矩，A为钢管截面积长细比λ=L/r=2.86*100/1.578=181钢管承载应力σ=P/(A.φ)查《钢结构设计规范》附录一，得φ=0.222钢管截面积A=489mm立杆上荷载P=18.76KN=18760N得出钢管承载应力σ=P/(A.φ)