翰林风华2#、3#、5#楼塔式起重机搭设、拆除方案成都双流双中建筑工程有限公司二OO六年七月一、QTZ40D塔式起重机和主要技术性能额定起重力矩400KN.m最大起重量4T时幅度10.96m最大工作幅度46.8m时起重0.79T最小工作幅度3m，最大起升高度30m回转速度0.7/0.35R/min自重21.5T整机重量28.25T装机总容量25.82KW工作风速小于2m/秒安装拆卸风速小于4m/秒注：四级小风平均风速5.3m秒二、塔吊基础设计与施工根据QTZ40D塔式起重机使用说明书的技术要求。地基基础承载力应大于20N/cm2（20t/m2）,上部的钢筋砼基础底面积应大于5m×5m重量不小于50T，基础能承受的垂直荷载应PN>280KN，能承受的水平荷载F>60.5KN，能承受的倾复力矩M>611KN.M，所能承受的抗扭距T>98.6KN.M。现根据宁波市工业建筑设计研究院勘察分院所提供的56及64探孔附近的地基土的物理力学性能核验计算如下：淤泥质粘土压缩性较大,层厚又深,是地基的主要压缩层，且为流塑状，不宜作为承力层，从上表提供的各层地基土的承载力其值均小于20N/cm2,因而用预制方桩来加强地基是合理的，现选用钢筋砼空心方桩KFZA45(33)4枚,桩长10m,桩位可选在塔吊基础梁下方.桩截面450×450内孔Φ330,钢筋砼基础承压面积S=5×5=25m2基础厚度定为1M，这样基础自重G=2.4×25=60T>50T。采用的符号；N----顶面的垂直荷载P----垂直承载力F----水平推力（一）、基础所受的垂直荷载核算：1、方桩所受的摩擦面积S1=πDL=2(a+b)=4×0.45=1.8m22、方桩的端承面积S2=0.45×0.45=0.2m23、单桩承载力Pa=侧阻Pa1+端阻Pa1=1.8(2.5×15+7.5×12)=1.8m2Pa2=0.2×55=11KN，由于综合抗力分项系数及群桩效应系数值均大于1，计算偏于安全不作考虑，由此桩总承载力P1=4×(Pa1+Pa2)=4×(230+11)=964KN4、钢筋砼基础承载力P2=PS=100KN/m2×25m2=2500KN5、基础顶面的垂直荷载N=塔吊自重N1+平衡重N2+起重量N3+砼基础全部重量N4=21.5+7.15+4+60=93t=930KN6、基础顶面允许承载力P=P1+P2=964+2500=3464KN，由此计算结果P=3464KN>N=930KN，且P=3464KN同时大于PN=280KN（说明书技术要求）7、如果再加工作时,倾复力矩M=67.75t.m=677.5KN.m引起的局部偏心受压应力值Pm=M÷L/2=677.5÷2.5=338.8KN其结果为3464KN后仍>930KN+339KN=1269KN满足使用要求基础安全可靠。（二）、水平荷载核算1、风荷载按公式Wk=βμsμZWO计算已知塔吊高度H取30m高，塔吊截面b×h=1.5×1.5m角钢支架，受风面积按总面积1/3的迎风面积计算，基本风压值在宁波市取50年一遇是WO=0.5KN/M22、高度变化系数μZ按城市郊区使用的30M高塔吊取值μZ=1.423、风载体型系数μS按平行桁架式塔架计算μStw=μSt×1-ηn/1-ημSt=φμS=1/3×1.3=0.43φ挡风系数=An/A=1/3，φ为桁架轮廓面积与挡风面投影面积之比，上式中μS单个型钢构件取1.3η由表查得，当Ф及桁架截面已知时η=0.6所以μStw=μSt×1-η2/1-η=0.43×1-0.36/1-0.6=0.43×0.46/0.4=0.68由整个塔吊计算μS值取正方形体，查荷载规范表列数据用插入法求取得。μS=2.06由上二项中取大值用μS=2.064、高度Z处的风振系数β2=1+ξυφ2/μS=1+1.5×0.83×1/1.42=1.87由高耸结构框架塔架T1=0.56+0.40×10-3302/1.5=0.13脉动增大系数ξ由WOT2=0.5×0.132=0.005查表得ξ=1.3脉动影响系数υ=0.83振型系数φ2=15、由此代入公式风荷载的标准计算值Wk=β2μsμZWO=1.87×2.06×1.42×0.5=2.74KN/m26、塔吊承受的总风压值F=受风面积FA×风压Wk=30×1.5×1/3×2.74=41.1KN7、基础所能承受的水平抗力F抗=μN=0.24×600=144KN塔吊砼基础与下部湿粘土接触面的摩擦系数μ=0.24，取塔吊基础的正压力N=60T重。8、由此计算结果水平抗力F抗=144KN>F=41.1KN且F抗144KN>F=60.5