会计学8、《公路工程常用金属(jīnshǔ)试验规程选编》[附：《公路工程金属(jīnshǔ)试验规程》（JTJ055-83）]；9、《路桥施工计算手册》（2001年）；10、《建筑结构静力计算手册》(第二版)；11、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）；12、《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTGD63-2007）。1.2工程(gōngchéng)概况主桥上部主跨采用2跨跨径71.6m预应力混凝土系杆拱，为刚性(ɡānɡxìnɡ)系杆刚性(ɡānɡxìnɡ)拱，计算跨径70m，拱轴线为二次抛物线，矢跨比1/5，矢高14m。拱肋采用等截面“工”字型截面，高1.4m，宽1.2m；系杆采用等截面箱型，高2.2m，宽1.2m；每片拱设间距5m直径273mm的无缝钢管吊杆13根；风撑四道，采用直径500mm的无缝钢管；拱肋为钢筋混凝土结构，系梁为预应力混凝土结构，拱肋和系梁均采用支架现浇；吊杆为预应力钢管混凝土结构，风撑为钢管混凝土结构。下部结构采用墩台，方柱，钻孔桩基础，桩基础直径1.8m，深度72m。引桥第一、四联采用7×20m钢筋混凝土连续箱梁，采用支架现浇，箱梁梁高1.3m-1.47m，顶板厚均为22cm，底板跨中厚22cm，支点处加厚到35cm，腹板中厚40cm，支点处厚55cm，中横梁宽1.5m，端横梁宽1.0m，悬臂2.05m，第四联有部分箱梁位于超高变宽段，箱梁宽度由17m变化(biànhuà)为18.4m。引桥下部结构均采用三柱式墩、台，钻孔桩基础。墩柱直径1.3m，桩基础直径1.5m。主桥上部工程施工计划工期为2008年4月1日至2009年9月30日。第二章主桥上部工程施工方法(fāngfǎ)主桥上部砼浇筑(jiāozhù)使用臂长45米的汽车泵浇筑(jiāozhù)施工，在浇筑(jiāozhù)最困难的7#～8#孔的最高段拱肋施工时，汽车泵在老船闸西侧闸室堤边上，拱肋最远端距汽车泵的距离为36m米左右，汽车泵浇筑(jiāozhù)砼施工可满足主桥上部砼浇筑(jiāozhù)需要。上部结构示意图如图2-1。图2-1上部结构(jiégòu)示意图在整个施工过程中，拱结构需多次转换受力体系，系杆梁及拱肋受力情况较为复杂，故本部分施工为本工程的一个最重要的技术难点。主要施工工艺流程为：搭设支架及工作平台→支架预压→现浇系梁→系梁第一批预应力束张拉→现浇端横梁→现浇中横梁→横梁第一批预应力束张拉→搭设拱肋支架→拱架立模→拱肋浇筑→安装风撑→系梁第二批预应力束张拉→安装吊杆→吊杆预应力束张拉→系梁第三批预应力束张拉→拆除拱肋模板、支架→安装桥面板→横梁第二批预应力束张拉→系梁第四批预应力束张拉→桥面砼铺装、人行道、栏杆(lángān)→横梁第三批预应力束张拉→桥面沥青铺装→吊杆防腐处理施工工艺流程见图2-2。2.1系梁施工(shīgōng)图2-3系杆支架(zhījià)布置图///2.1.2系梁支架预压贝雷梁支架搭设完毕后，底模考虑采用18mm竹胶板作面板，用10cm厚的小木方作承托，横桥向铺设，间距为25厘米，竹胶板固定于小木方上，对贝雷梁支架及条形基础进行预压，把测定的弹性变形值作为施工预留预拱度的依据(yījù)。预压加载重量考虑系杆、拱肋及支架部分以及全部可能的施工荷载（荷载约为48.0×1.2＝57.6KN/m，具体计算见4.2.2.2系梁底模模板验算）以消除非弹性变形和基础沉降。预压采用钢筋加载的方法，钢筋应对贝雷梁范围预压，预压宽度1.5米，全桥均布预压。预压加载时模拟各工序的工况，分批进行加载（先加载系杆重量，再加载拱肋重量），并记录观测数据；卸载时根据系杆和拱肋的施工顺序(shùnxù)分批卸载，通过数据分析确定各工序的预留沉降量，以保证系杆拱的纵断线形。支架预压时，沿支架纵向每5米设置一个观测点。在预压前和堆载后每日测同一点的下沉量并进行记录，通过最后一次观测的数据(shùjù)和预压前观测数据(shùjù)对比得出架体及基础沉降量。同时检查支架整体有无偏移，杆件有无压弯与变形等。支架沉降稳定连续3天累计沉降量不大于3mm且不少于7天，后将钢筋卸下。卸载时现场对各点进行测量，得出支架卸载后的回弹量，两次测量值比较，可得出弹性变形值，然后对支架作进一步调整，并准确测放出端横梁及拱脚中心线。2.1.3支架标高调整支架预压(yùyā)前按照设计标高调整，确保支架均匀受力，预压(yùyā)后架体基本消除预压(yùyā)荷载作用下地基塑性变形和支架竖向间的间隙等非弹性变形。通过预压(yùyā)观测计算得出支架弹性变形数值，采用在底模下垫设钢板和砂筒，通过调整砂筒高度来调整梁底标高，梁底标高=设计梁底标高+设计预留拱度+支架弹性变形值。2.1.4系梁钢筋绑扎及模板安装系梁钢筋应