海门电厂装机容量为4×1000MW燃煤机组，设防烈度为8度，场地土类别为Ⅱ类，基本风压为0.8kN/m2。海门电厂的主厂房布置经方案论证比较，采用侧煤仓方案。由于汽机房、除氧间与煤仓间分拆成两个各自独立的结构体系，在8度地震设防区，这两个独立体系要满足抗震设计规范要求，必须对这两个独立体系作必要的改进、分析和优化。汽机房屋面结构改用实腹式钢梁代替常用的空腹钢屋架，并使实腹钢梁与A、B排钢筋混凝土柱端固接。使汽机房与除氧间形成刚接的双框架结构。(a)A隔板式节点(b)B端板螺杆连接式节点(c)C钢柱预埋节点（1）A节点：隔板式节点隔板式节点的破环集中在钢梁下翼缘截面的钢筋混凝土柱上，纵筋屈服，混凝土开裂严重。为了达到“强节点，弱构件”，“强柱弱梁”的目的，应采取如下措施：①加强预埋钢梁隔板与纵筋的连接，使与隔板连接的纵筋不至于过早屈服；②在钢梁近节点区的上下翼缘进行削弱处理，使节点在该处形成塑性铰，以耗散地震能量。（2）B节点：端板螺杆连接式节点端板螺杆连接式节点由于高强螺杆的预紧力作用，核心区混凝土双向受力，性能有所提高，但节点破坏同样发生在钢筋混凝土柱上，而不是靠近钢梁翼缘处形成塑性铰。因此，对该节点采取如下措施：①减小端板的厚度，使节点达到屈服时，端板能够产生一定的变形，减小整个节点的刚度，对耗散地震能量有利；②在钢梁近节点区的上下翼缘进行“狗骨式”削弱处理，使节点在该处形成塑性铰。以耗散地震能量。（3）C节点：全钢构连接式节点相对A、B节点而言，全钢构连接式节点具有较好的受力性能。节点的承载能力满足设计要求，节点的延性、滞回性能较好，在地震作用下，能较好通过自身的塑性变形来耗散能量。实际采用：改进隔板式刚接点大样图3.汽机房、除氧间钢筋混凝土结构屋面H钢梁与AB柱刚接抗震设计分析3.1汽机房、除氧间结构图典型断面简图如图3所示：(a)②轴框架外形图(b)④轴框架外形图3.2对结构平面规则性判定在平面规则性方面，本方案汽机房除氧间属于楼板局部不连续类型的不规则结构；而在竖向基本上是规则结构。因此，本结构属于不规则结构，但不属于“特别不规则”或“严重不规则”结构，符合《建筑抗震设计规范》中强制性条文3.4.1条“建筑设计应符合抗震概念设计的要求，不应采用严重不规则的设计方案”的要求。3.3侧煤仓方案汽机房除氧间第一阶段抗震分析结果与抗震规范高规相关条款进行比较、判定。3.3.1柱轴压比3.3.2周期振型3.3.3楼层最小地震剪力系数（即整层剪重比）3.3.4弹性层间最大位移角3.3.5弹塑性层间最大位移角4.侧煤仓间钢筋混凝土结构抗震设计分析4.1结构简图典型平、断面简图如下图所示：（a）c2轴横向框架模板图（b）煤仓间7.500m结构平面布置图4.2煤仓间框架剪力墙设计中的几个问题4.2.1关于短肢剪力墙的判别高层钢筋混凝土结构技术规程7.1.2条规定，短肢剪力墙是指墙肢截面高度与厚度之比为5-8的剪力墙，一般剪力墙是指墙肢截面高度与厚度之比大于8的剪力墙，按以上规定，煤仓间的剪力墙高厚比大部分均在5-8之间，属于短肢剪力墙，不能满足《高规》要求。根据北京市建筑设计标准化办公室编制的《建筑设计技术细则》（结构部分）规定，当T形、L形剪力墙满足一定条件，可不按短肢剪力墙考虑，《建筑设计技术细则》（结构部分）5.5.5条文规定：短肢剪力墙是指墙肢截面高度与厚度之比为5-8的剪力墙，但当墙肢两侧均与较强的连梁（连梁净跨与连梁截面高度之比满足La/Hb<2.5）相连时或有翼墙相连的短肢墙（翼墙长度应不小于翼墙厚度的3倍），可不定义为短肢剪力墙，而是一般剪力墙，满足一般剪力墙承受的第一振型底部地震倾覆力矩超过50%，符合《高规》的要求。4.2.2剪力墙厚度取值、墙体稳定等规范验算侧煤仓构件截面尺寸、变形、总高、高宽比等尽量满足规范要求，避免超限情况出现。高层钢筋混凝土结构技术规程（JGJ3-2002）第8.2.2条规定，要求剪力墙厚度不应小于层高1/16，由于楼层层高比较高，完全按照这个要求计算的剪力墙的厚度非常大，剪力墙的轴压比值又远比规范的小，从经济角度考虑不合理，工艺专业要求的空间也无法满足，因此，底层剪力墙厚度取500mm和600mm两种，然后按高规附录D计算公式验算剪力墙的稳定，经验算，满足稳定要求。4.3侧煤仓方案煤仓间第一阶段抗震计算分析结果比较、判定4.3.1柱轴压比4.3.2周期振型4.3.3楼层最小地震剪力系数（即整层剪重比）4.3.4弹性层间最大位移角4.3.5弹塑性层间最大位移角4.3.6抗倾覆验算结果4.3.7结构整体稳定验算结果5.结论及建议8度地震区侧煤仓方案的汽机房煤仓间结构，汽机房屋采用实腹H钢梁，与A、B排钢筋混凝土柱刚接，变框排架为双框架结构，大大提高