气液分离器的设计和选择_辛宝丰（完整版）实用资料(可以直接使用，可编辑完整版实用资料，欢迎下载）含液滴的气相流量液相密度p,·仇~“t/m.283m/。605七/m“.气相密度p。。。声,0oO3·瓜二4二/5143m肠4,U~Q/A~186m。/m(进出口接管间距预先假定值,A~6。:...。。.,。气相粘度001op150灿m`先由式(21、(22计算二向的有关数据/〔7(V,夕:液滴直径D九~(U,e.:。一U。一a(U`一“〕器内液体体积V,19m.~00165日了夕司.根据上面数据如按美国API印1法设计的卧式重力沉降器.石`~“二一夕d+7权n[1+丫(U`一“.,内径为2lm,.,长度,~0O73m,49m如用本文介绍的设计法则可使分离,,因为液体体积是191护根据式(31,一乙0.器的体积明显减小在保持分离效率条件下可节约钢材减少投资。入口管角度夕。3m4,,口L,+L一D`一Z,一1lm,·,先假定进出管不插入器内即:L~o:。。还需下列假定条件30.由式(300总分离时间,。一3558,一[(L,一几。/U,〕+夕.5入口管径UU`d。457om.由式(23/。.,计算相应的石。“U(夕一夕,。。入口气速U。71s3m。:二L~石。+一6:.64m.~Ucos。夕一14.gm/,计算的L口接管向器~0.。值大于原假定的L,.值(4,Om,,。~U。ns。~87m/。i,故设计不合理要重新调整有关尺寸,将入.沪和的调整出:。。d。值根据计算结果,可进行合理内插入046m..乌~.1.1一05。6446m则分离时间0,减至1.,595各有关的物理参数数群a可按公式计算/s..二L~0073+.(1955一00165,丫.186~366~U。m二于L二/两D。,~0.023m.原假定的L值是4m366m,,7一3p./4P,D,一27m一1是。L于可小假定值说明假定是行的二计算值4名G一13875户e娜e月/内D孟~34854。Z~322(内一户.设计结果:/口户.,~0.9185①分离器内径岛②分离器全长L15m45m。..U,一20,。~(ZL,。一07“·一02868.m/s..o·28“一U材`/040~0055。0,`,9③入口管插入深度石④长径比石/dD,.0.6m4,一5一2(U;矛/30一0o95m30,,D。一忍+几+a(见图L8一1不难看出用本法介绍的设计方法同样分离效果的卧式分离器,气流面积A~。:其外形尺寸比传统,(二/4D手〔1一cso+(ZR(R`.一1,(4/二(R一R~。05,.一R”石]·的AP工521法要小一。。如果再适当提高夕和(31L值。,还能减少设备的体积、但同时还要注,(L+。,。L/D意考虑经济合理的石/几值车间布置要求。U~Q/A一263/A。以及某些特殊需要等因素.。峨下面的计算忽略碟形封头假定合理的L/几~30.,,dD一1s.m,L~45m.,V~835三1.、m3雾沫分离器的选择汽相体积一V.一液体体积.折板除沫器~835一19一645.m、折板除沫器有格板式和叶片式两种基本医药工程设计1986年第a期型式格板式除沫器在每个格板上有3~6排,较多的场合宜选用人形板型式对污垢物系,,与气流方向呈30~60。“的叶片、,是国外最早,也能较长时期使用,.。为防止盐类和其他稠厚。开发的一种型式广泛用于冷却塔系统其,物料的沉积可增设洗涤装置2丝网除沫器优点是制作简便能力大不易被污物堵塞、但对粒径小于20仲m的雾沫。,不能分离。,因由双层金属或塑料丝网构成一定厚度要节而逐渐被叶片式所淘汰叶片式又有人字形9求的网层257肠m,丝网直径由76~257,,”om,常用,和凹形两种型式(详见图饥ō叶片间距为.(11密耳”15o|m(6in网层厚m80320kg比~堆积重/m10~30「常用s,常用43C饥.,亡饥一、144kg/m(9lb/儿a网层外径通常比塔径,///—13~76..\\\\////}气流1/气流片式人形习十大3~5外以保持紧密安装减少短路对轴向或径向气流均可应用分离机理亦为惯性,,冲击气饭凹形叶片。和折板式相比具有很大的比表面积,,—即使在较低气速下也能获得理想的分离效定格板式O果。一般用O值确定气速G~U。:(p/p,。`一p。生/,.(313m图e9各种型式的折板除沫器n为达到一定的分离效果气速要大于o/,,(O值大于30o0027..但气速过高到达载点时,m(1/2~3i,,高度15~。m使丝网层液膜加厚产生二次夹带现象因此,,(6~12in由金属或塑料制成,。气流与折板推荐的O值为0肠(或稍低些。当入口气,可呈垂直或水平向流动雾沫分离的机理主体中含雾沫量大于、3smg/m,.“时则可能会奋要是惯性冲击作用的流速范围,折板除沫器应保持适宜,产生严