.精选范本天津临港造修船基地1-4#突堤码头工程抗冰夹桩施工方案一、工程概况坞口前沿线外布置有4座突堤码头。其中位于1＃坞坞口东侧为1＃突堤码头，长度76.6m，宽度12m；位于两坞正中的为2＃、3＃突堤码头，最大长度约80.96m，宽度48m；位于2＃坞坞口西侧为4＃突堤码头，长度73.6m，宽度12m。突堤码头面标高均同厂区地坪为6.00m，前沿线设计泥面标高为-8.0m，端部水域泥面为-9.0m。现浇下横梁底标高为2.80m，断面尺度为1300×1200(b×h)，下横梁上为预制矩型钢筋混凝土轨道梁、边梁，其中轨道梁底宽800mm（1200mm）、高度2000mm，边梁底宽400mm、高度1200mm。上横梁现浇至标高5.38m时，安装450厚预制钢筋混凝土空心大板，最后现浇170mm厚面层钢筋混凝土，将码头连成整体。目前1#突堤与2#突堤已基本完成，4#突堤还未进行方桩沉设，3#突堤与平台共沉设方桩157根，其中143根桩需要进行抗冰夹桩为保证已经打设砼桩安全越冬，需进行临时加固，特编制抗冰夹桩施工方案。二、依据资料《渤海海冰设计作业条件》（海洋出版社2001版·ISBN）《港口工程荷载规范》（JTS144-1-2010）《港口工程桩基规范》（JTJ254-98）《高桩码头设计与施工规范》（JTS167-1-2010）《港口工程结构设计算例》（交通部第一航务勘察设计院1998）三、3#突堤码头及平台夹桩方案突堤码头采用纵向空心大板的高桩梁板式结构，横向排架间距7m，桩基采用650×650（平台采用600×600）预应力方桩，突堤码头部分一般每一排架设8根桩，平台每一排架一般设5根直桩。完成沉桩后，将桩顶凿除至设计桩顶标高，设1道夹桩木（10×15夹桩木外扣16槽钢），基桩横向上（4~5根桩）采用钢梁将方桩加固在一起，纵向上采用钢梁将相邻排架的砼方桩连接加固在一起，排架间设置斜向撑，以每2个排架为一个整体，作为受力对象，由于3#突堤桩间距较平台小，受力不如平台桩受力大，下面只对平台桩进行详细验算。四、夹桩计算书1、冰压力计算需夹桩区域以冰挤压桩直至破碎情况进行计算。根据《渤海海冰设计作业条件》对冰区划分，该施工区域属于第7（歧口）、8（曹妃甸）区域之间，按5年重现期进行取值，冰厚h＝21cm，冰抗压强度σ＝1.12MPa(海冰温度取－5℃,根据《港口工程荷载规范》σ＝1.17-0.13T)。码头横向为东西方向，纵方向为南北方向，横方向排架间距为7.0m，流冰作用力作用在北侧的桩上，北侧桩受水平力大小为F＝B×h×σ＝0.60×0.21×1125=141.75KN，由上述计算知冰对桩的作用力为F＝141.75KN，年前所需加固桩泥面标高为－5～-7m，按平均泥面-6m计算，桩顶标高为＋3.5m,夹桩处位置标高＋2.7m。2、流冰撞击力由于本工程正对港池和航道，涨潮时冰的流动方向正对码头前沿，其冲击力为：Pc=KVbh（Q）1/2Pc-流冰撞击力（KN）K-与冰的极限抗压强度有关的系数，取K=38Vb-流冰速度（m/s），对海上仅受到风影响而流动的冰块，取Vb=1m/sh-冰厚，取h=0.21mQ-流冰面积，取与冰厚h相对应的面积，取单桩周围的冰面积Qmax=7×7=49m2Pc=38×1×0.21×（49）1/2Pc=79.8KN3、冻结在桩上的连续冰层作用力Pn=3000×h2/1n（50h/d）h-结冰期最大冰厚d-墩柱直径，取桩断面d=0.848（外接圆）Pn=3000×0.32/1n（50×0.3/0.848）=93.97KN砼方桩设计承载力为2044KN＞993.97KN综合，流冰压力Pc=79.8KN＜F＝141.75KN4、嵌固点计算嵌固点按照《港口工程桩基规范》（JTJ254-98）进行计算，嵌固点深度t＝ηT:η＝2,T=(EpIp/(mbo))1/5,m=4500KN/m4,桩砼C50，Ep＝3.45×107KN/m2,Ip=0.64/12-0.274×π/64=10.5*10-3m4,bo=2d=1.2m,T=(EpIp/(mbo))1/5=(3.45×107×10.5*10-3/(4500×1.2))1/5=1.5mt=2×1.5=3.0m（标高－9m），如下图：5、不同标高桩身受力计算（1）、冰的作用点在+2.7m时：10根桩所抵抗的水平力F＝141.75KN,10根桩能形成刚性整体，单根桩＋2.7m处受力Fd=F/10=141.75/6=14.18KN,桩身在泥面处所受弯矩M0＝8.7*Fd＝123.37KN·m，根据《港口工程桩基规范》C1＝M0/(H0×T)=138.62/(21.66